Внешнее и внутреннее электроснабжение цеха

Внешнее и внутреннее электроснабжение цеха — файл 1.doc

2.5 Выбор и проверка электрооборудования ЦРП………………………………..20

2.6 Расчёт высоковольтных кабельных линий…………………………………….27

2.7 Расчет заземляющего устройства цеховой ТП………………………………. 32

Важную роль в развитии отечественной электротехнической промышленности и электроснабжения предприятий сыграли труды выдающихся русских ученых и изобретателей Б. С. Якоби, А. Н. Лодыгина, П. Н. Яблочкова, Ф. А. Пироцкого, Д. А. Лачинова, М. О. Доливо-Добровольского и др.

В 1834 г. член Петербургской Академии наук Б. С. Якоби первым в мире изобрел электродвигатель постоянного тока. Большое влияние на развитие электрических станций оказала изобретенная в 1873 г. А. Н. Лодыгиным электрическая лампа накаливания, которая в скором времени стала основным потребителем электроэнергии. Американский ученый и изобретатель Эдисон произвел свои первые опыты по электрическому освещению только в 1879 г. т.е. на шесть лет позднее русского изобретателя А. Н. Лодыгина. Талантливый русский инженер-изобретатель П. Н. Яблочков в 1876 г. получил патент на электрическую свечу, которая также способствовала быстрому развитию электрического освещения. Яблочков изобрел трансформатор и решил задачу питания группы дуговых ламп от одного генератора.

М. О. Доливо-Добровольский заложил научные и инженерные основы современных электрических систем, осуществив установку трехфазного переменного тока и показав се его преимущества по сравнению с постоянным током. Первый генератор и приводимый им в движение электродвигатель переменного тока был построен М. О. Доливо-Добровольским в 1888 г. В 1891 г. он, используя водяную турбину мощностью в 300 л.с. и приводимый ею в движение генератор трехфазного тока мощностью в 200 кВт, передал по воздушной линии электроэнергию на расстояние 175 км. С помощью трехфазного трансформатора напряжение, создаваемое генератором в начале ЛЭП, повышалось до 8500 В, а на конце линии понижалось до 100 В и использовалось для освещения и приведения в движение электродвигателей на выставке во Франкфурте — на — Майне.

Огромной заслугой М. О. Доливо-Добровольского является создание не только генераторов трехфазного тока и трансформаторов, но и асинхронных двигателей, являющихся и в настоящее время основными электродвигателями, применяемыми в промышленности. Они надежны в работе, просты по конструкции, дешевы в эксплуатации.

В условиях разрухи, голода, гражданской войны в 1920 г. Всероссийский съезд Советов утвердил Государственный план электрификации России (ГОЭЛРО), который предусматривал в течение 10…15 лет строительство тридцати новых районных электростанций общей мощностью 1750 МВт, с доведением выработки электроэнергии до 8,8 млрд. кВт ∙ ч в год. Этот план был выполнен за 10 лет.

В настоящее время электроэнергетика России является важнейшей жизнеобеспечивающей отраслью страны. В её состав входит более 700 электростанций общей мощностью 215,6 млн. кВт.

1.1 Характеристика электроснабжения предприятия

По заданию на курсовое проектирование необходимо запитать цех дверных блоков ДОЗ. Расстояние от подстанции энергосистемы до предприятия составляет l2 =2 км, предприятие относится к электроприемникам I категории. Электроприемники I категории — это электроприемники, перерыв электроснабжения которых может повлечь за собой опасность для жизни людей, угрозу для безопасности государства значительный материальный ущерб, расстройство сложного технологического процесса, нарушение функционирования объектов связи и телевидения, и особо-важных элементов коммунального хозяйства. Электроприемники в нормальном режиме должно обеспечиваться электроэнергией от двух независимых взаимно-резервирующих источников питания, и перерыв их электроснабжения может быть допущен на время автоматического восстановления питания.

Значение естественного коэффициента мощности cosφe =0,8, так как cosφe =0,8 <0,9 необходимо выполнить компенсацию реактивной мощности.

Предприятие расположено в Восточной Сибири грунт в районе предприятия суглинок, что рассчитывается при учете заземляющих устройств.

1.2 Выбор напряжения

1.2.1 Выбор напряжения цеховых сетей
Для силовых электроприемников выбрали напряжение 380 В, а для осветительных электроприёмников 220 В, при этом нет необходимости устанавливать понизительные трансформаторы для понизительных сетей.
1.2.2 Выбор напряжения электрических сетей внутреннего электроснабжения
Принимаем напряжение сетей внутреннего электроснабжения 6 кВ, так как от ЦРП получают питание два высоковольтных двигателя 6 кВ.
1.2.3 Выбор напряжения высоковольтных сетей внешнего электроснабжения

Предприятие ДОЗ относится к предприятиям не большой мощности, расстояние от предприятия до подстанции мало, поэтому принимаем на пряжение сети внешнего электроснабжения 6 кВ т.е. такое же как и для сетей внутреннего электроснабжения поэтому в центре электрических нагрузок предприятия сооружаем ЦРП что экономически выгодно по сравнению с ГПП.

2 РАСЧЕТНАЯ ЧАСТЬ

2.1 Расчет электрических нагрузок

Правильное определение ожидаемых электрических нагрузок при проектировании является основной для рационального решения всего сложного промышленного предприятия. Завышенные нагрузки вызывают изменение затрат, то есть их увеличение, недоиспользование дефицитного электрооборудования и проводникового материала. Заниженные значения электрических нагрузок влекут за собой недоиспользование установленного технологического оборудования из-за перегрузки силовых трансформаторов и электрических сетей, выбранных по заниженным значениям электрических нагрузок. А это влечёт за собой недоотпуск промышленной продукции.

В настоящее время наибольшее признание получил метод определения электрических нагрузок под названием “Метод упорядоченных диаграмм нагрузки” (метод коэффициента максимума и средней мощности), предложенный доктором технических наук, профессором Г. М. Каяловым, положенный в основу “Указаний по определению электрических нагрузок в промышленных установках”.

2.1.1 Определение активной расчетной мощности методом коэффициента максимума

Активная расчетная мощность Рр. кВт, определяется по формуле [1. с 5]
, (1)

номинальная реактивная мощность комплектной конденсаторной установки, квар;

Устанавливаем компенсирующие устройства типа УК–0,38–300 ,номинальная мощность которого Q Н.КУ =300 квар
^

2.1.5 Определение реактивной и полной расчётной мощности после компенсации

Определяем реактивную расчетную мощность компенсации Q Р.К. квар согласно диаграммы работы компенсирующего устройства
, (6)

В итоге будем иметь полную расчетную мощность после компенсации SР.К. ,

Определяем коэффициент реактивной мощности tgφ и коэффициент активной мощности cosφ после компенсации из треугольника мощностей
. (8)

при tgφ = 0,42 cosφ = 0,92 > 0.9

2.2 Расчет цеховой ТП

2.2.1 Выбор типа подстанции

Выбираем цеховую трансформаторную подстанцию типа КТП как наиболее прогрессивную на данном этапе развития электроснабжения промышленных предприятий.
2.2.2 Технико-экономический выбор количества и мощности силовых трансформаторов цеховой ПС

а) Выбор типа трансформаторов
Подстанции типа КТП комплектуются силовыми трансформаторами типа ТМЗ с герметичным баком повышенной прочности с азотной подушкой для безопасности так как устанавливаются в одном помещении с раздельным щитом 0,4 кВ.
б) Предварительный выбор количества и мощности трансформаторов
Определяем расчетные мощности трансформаторов S РТ1 ( S РТ2 ) по формуле
, (9)
Подбираем номинальную мощность трансформаторов подстанции S HT по условию
. (10)

II
Коэффициент загрузки К З определяется по формуле [1. c .96]
(11)
в) Техническое сравнение вариантов трансформаторов
I
(12)

Аварийная допустимая нагрузка на трансформатор S АВ. ДОП. , в аварийном режиме составляет [3. c .83]
(13)

Любой из выбранных вариантов трансформаторов должен соответствовать условию
(14)

г) Экономическое сравнение вариантов трансформаторов
В качестве критерия сравнительной эффективности вариантов электроснабжения принять минимум годовых приведенных затрат. Суммарные приведенные затраты по каждому варианту трансформаторов можно определить как [5. c .47-53]
. (15)

Определяем стоимость потерь активной электроэнергии за год , , для одного трансформатора определяется по формуле[1. c .96]
, (16)
Так как Т MAX = 3200 ч > T MAX = 3000 ч и cosφ = 0,92 то время потерь определяется формуле [6. c .151]
( 17 )

II
Стоимость потерь активной электроэнергии C Э. руб. определяется по формуле

II
д) Окончательный выбор трансформаторов

Окончательно принимаем I вариант подстанции типа КТП 2х630 с трансформаторами ТМЗ по условию
(19)

как вариант имеющий меньшие приведенные затраты.
2.2.3 Выбор вводного устройства со стороны ТП.
Выбираем шкаф ввода ВВ-1 6 кВ. Вводной шкаф высокого напряжения с глухим присоединением питающего кабеля к силовому трансформатору тип ВВ-1.
а)Выбор количества секций щита 0,4 кВ цеховой ТП
Так как I категория выбираем две (IСШ и IIСШ) секции шин щита 0,4 кВ ТП. При нормальной работе секционной аппаратуры отключен, чем уменьшаются токи К.З. кроме того секции. работающие в нормальных условиях раздельно, считаются независимыми источниками питания электроэнергии [2.c.13] ,что имеет существенное значение для потребителей I категории.
2.2.4 Выбор типа и количества шкафов проектируемой цеховой ТП
а) Выбор типа шкафов щита – 0,4 кВ
. Для подстанции из сборных элементов щиты комплектуются шкафами типа ЩО-01 с автоматическим выключателем отходящих линий типа ВА
б) Выбор количества вводных шкафов и марки вводных автоматов

Iнавт = 1500 А > Iрв = 1341 А
в) Выбор марки секционного автомата и типа секционного шкафа
I
(22)
maxсв = = ,
По максимальному току Imaxaв подбираем тип секционного шкафа по условию

Устанавливаем секционный шкаф типа ЩО — 01 — 72 автоматическим выключателем ВА 53 — 41.
г) Выбор количества и типа линейных шкафов щита 0,4 кВ
Т.к. количество отходящих электрических линий в цех n`=12, то на каждую секцию шин присоединяем 6шт. плюс по два на каждую сторону резервных. Линейный шкаф выбираем ЩО-01-12 с автоматическим выключателем ВА 57-35 по условию

(24)
.

2.3 Расчет токов КЗ

Расчёт токов КЗ производим в относительных базисных единицах.
2.3.1 Расчётная схема
Расчётную схему для расчёта токов КЗ берём из задания на курсовое проект ирование

Рис.1 Расчётная схема

2.3.2 Схема замещения

Рис.2 Схема замещения

2.3.3 Определение результирующего сопротивления в относительных базисных единицах
S б = S НТ = 25 ; U б = U СР2 = 6,3 кВ
Определяем базисный ток I б. кА по формуле [1. c .234]
, (25)

Относительное базисное сопротивление воздушной или кабельной линии X *бл. определяется по формуле [1.с.229]
, (26)
Воздушная линия

Кабельная линия

Относительное базисное сопротивление трансформатора определяет

ся по формуле [1.с.230]
. (27)

Определяем относительное результирующее базисное сопротивление по формуле
, (28)

2.3.4 Определение токов и мощности КЗ
Определяем периодический ток КЗ I n0. кА определяется по формуле [1.с.234]
, (29)

Определяем ударный ток К.З. (амплитудное значение) определяется по формуле [1.с.227]
, (30)

Определяем мощность К.З. , определяется по формуле [1. c .234]
, (31)

2.4 Конструкция ЦРП

2.4.1 Выбор типа ЦРП
Так как напряжение сетей внешнего и внутреннего электроснабжение такое же, как и напряжение сетей внутреннего электроснабжения, то есть 6 кВ, то устанавливаем ЦРП.

Выполняем ЦРП внутреннего электроснабжения в здание из кирпича.
2.4.2 Выбор количества секций ЦРП
Так как потребитель электрической энергии I категории выбираем два независимых взаимно-резервирующих источников питания (две секции шин).
2.4.3 Выбор типа высоковольтных камер
Так как ЦРП средней мощности, то устанавливаем КРУ типа К-104М, с вакуумными выключателями типа ВБЭ.
2.4.4 Выбор количества камер
а) Камеры ввода выбирают по одной на каждую секцию, это ввод от ТП энергосистемы на сборные шины секции ЦРП.
б) Камера секционного выключателя (СВ) ставят со стороны I СШ.
в) Камера секционного разъединителя (СР) ставится со стороны II СШ для создания видимого разрыва при ремонте.
г) Камеры отходящих линий
Количество отходящих линий зависит от схемы внутреннего электроснабжения.

При выборе радиальной схемы электроснабжения от одной ЦРП будут поучать питание два высоковольтных двигателя и пять ТП.

Выбираем две ячейки для двигателей и десять для ТП, итого двенадцать ячеек.
д) Камеры резервные
С каждой стороны нужно предусмотреть по одной ячейке резерва, для будущего расширения завода.
е) Камеры измерительных трансформаторов напряжения
Камеры измерительных трансформаторов напряжения устанавливаем на каждую СШ.
ж) Камеры ограничителей перенапряжения
Камеры ОПН устанавливаем по одной на каждую СШ.
2.4.5 Составление опросного листа
Для изготовления высоковольтных камер ЦРП на завод изготовитель высылается составленный проектной организацией опросный лист. На опросном листе отображается однолинейная схема высоковольтного ЦРП и в таблице, под однолинейной схемой указываются номинальные, или расчётные токовые нагрузки каждого присоединения (камеры), наименование каждой камеры, тип присоединённого силового оборудования (силового трансформатора, в/в электродвигателя и т.д.), тип в каталожный номер каждой камеры, сечение сборных и ответвительных шин, опорных и проходных изоляторов, тип разъединителей для камер КСО, тип вакуумных выключателей и их приводов, тип предохранителей, ИТТ, ИТН, амперметров, электрических счётчиков активной и реактивной энергии.

При двухсекционном ЦРП удобнее для эксплуатационного персонала номера I СШ нумеровать нечётными числами, а II СШ — чётными числами.
2.4.6 Расчёт электрической нагрузки предприятия
Определяем, активную РР.Д.. кВт реактивную и QР.Д.. квар расчётные мощности высоковольтного двигателя через коэффициент загрузки КЗ [6. с. 142]
. (32)

SР ТП2 = 1000 · 0,75 = 750 кВ · А

SР ТП3 = 1000 · 0,75 = 750 кВ · А

2.5 Выбор и проверка электрооборудования ЦРП

2.5.1 Расчёт сборных шин
а) Предварительный выбор сечения сборных шин
По таблице [1.с.359–360] определяем длительно допустимый максимальный ток шин I Д.ДОП. А, причем должно соблюдаться условие.
. (38)

Выбираем шины АТ(50 5) мм 2. с , т.к размер шин меньше 60

б) Проверка шин на электродинамическое действе токов КЗ определяется по формуле [1.с.243].
. (41)

Изгибающий момент М. Н·см, определяем по формуле [1.с.243]
. (42)

Определяем момент сопротивления W. см 3. по формуле [1 .с.243]
. (43)

Механическое напряжение в металле шины при изгибе расч . Н/см 2. [1.с.243]
. (44)

Должно соблюдаться условие
. (45)

в) Проверка сборных шин на электротермическое действие токов КЗ

Рассчитываем сечение шин на термическую устойчивость SМИН . мм 2. по

формуле [1.с.245]
(46)
Определяем приведенное время действия тока КЗ t n. с, по формуле [1.с.244]
(47)
Величина t nn. с, определяется по кривым зависимости [1.с.244]
. (48)
Действительное время протекания тока КЗ t. с, определяется по формуле [1.с.244]
. (49)
Для выключателя типа ВБЭ, принимаю tВ = 0.04 с.

При t =1,54 c и β » =1 по графику [1.с.244] определяется значение t nn =1,2 c
Приведенное апериодической составляющей тока КЗ t na. с, определяется по формуле [1.с.244]
. (50)

Окончательно выбираем сборные шины АТ(50 × 5) мм 2. с которые удовлетворяют всем условиям проверки.
2.5.2 Расчёт ответвительных шин
Ответвительные шины рассчитываем только для высоковольтной камеры проектируемой цеховой ТП.
а) Предварительный выбор шин по допустимому току
-для двух трансформаторной ТП–исходя из аварийной перегрузки трансформатора
. (5 1 )

Выбираем шины АТ(15 3) мм 2. с , т.к размер шин меньше 60 мм, то К=0,95

б) Проверка шин на электродинамическое действе токов КЗ определ яется по формуле [1.с.243].
. (52)

Изгибающий момент М, Н·см, определяем по формуле [1.с.243]
. ( 5 3)

Определяем момент сопротивления W. см 3. по формуле [1 .с.243]
. ( 5 4)

Механическое напряжение в металле шины при изгибе  расч. Н/см 2. [1.с.243]
. (5 5 )

Должно соблюдаться условие
. ( 5 6)

т.к. условия не выполняются выбираем шину большего размера АТ (304) мм 2. с , S = 120 мм 2

в) Проверка ответвительных шин на электротермическое действие токов КЗ

Окончательно выбираем ответвительные шины АТ(30 × 4) мм 2. с , которые удовлетворяют всем условиям проверки.
2.5.3 Выбор и проверка опорных и проходных изоляторов
Изоляторы выбираются по номинальному напряжению, номинальному току и проверяются на разрушающее воздействие тока трёхфазного КЗ на шинах и термическое действие тока КЗ
а) Выбор и проверка опорных изоляторов
Выбираем опорные изоляторы по номинальному напряжению
UН.ИЗОЛUН.СЕТИ . (57)
Выбираем опорный изолятор типа ИОСК 7,5 – 10 / 80 – I УХЛ3
UН.ИЗОЛ = 10 кВ > UН.СЕТИ = 6 кВ
Проверяем опорные изоляторы на разрушающее воздействие тока трёхфазного КЗ на шинах

FДОП = 4500 Н > F(3 ) = 322 Н
Окончательно выбираем опорный изолятор типа ИОСК 7,5 – 10 / 80 – I УХЛ3, который удовлетворяет всем условиям проверки.
б) Выбор и проверка проходных изоляторов
Выбираем проходной изолятор по номинальному напряжению
Выбираем проходной изолятор типа ИП 10 / 630 – 750 – IУ, ХЛ, Т2
UН.ИЗОЛ = 10 кВ = UН.СЕТИ = 6 кВ
Выбираем проходной изолятор по номинальному току
IН.ИЗОЛIМАХ . (60)
IН.ИЗОЛ = 630 А > IМАХ = 618 А
Проверяем проходные изоляторы на разрушающее воздействие тока трёхфазного КЗ на шинах по условиям (58) и (59)
Минимальное разрушающее усилие для данного типа изолятора FРАЗР = 7500 Н
FДОП = 0,6 · 7500 = 4500 Н

FДОП = 4500 Н > F(3) = 322 Н
Окончательно выбираем проходной изолятор типа ИП 10 / 630 – 750 – IУ, ХЛ, Т2, который удовлетворяет всем условиям проверки.
2.5.4 Выбор и проверка выключателей

Выбираемая и проверяемая величина

Окончательно выбираем выключатель ВБЭ – 10 – 20 / 630 по литературе [8], который подходит по всем условиям проверки.
2.5.5 Выбор трансформаторов тока
Производим выбор трансформатора тока по условиям
UН.ТАUН.СЕТИ, (61)

2.5.7 Выбор и проверка предохранителей напряжением выше 1 кВ
Выбираем предохранитель типа ПКН 001 – 10 по литературе [9]

2.6 Расчёт высоковольтных кабельных линий

2.6.1 Расчёт высоковольтных кабельных вводных линий ЦРП
а) Выбор вида прокладки кабелей, сетей внешнего электроснабжения
Выбираем прокладку кабелей в траншеях в земле, как наиболее экономичный способ прокладки кабелей в городских условиях.
б) Выбор марки кабелей
Для прокладки кабелей в земле выбираем кабель ААБ, как наиболее дешёвый вариант.
в) Выбор сечения кабеля по экономической плотности тока
Экономически целесообразное сечение кабеля SЭК. мм 2. определяется по формуле [1. с. 84-85]
Нормативную экономическую плотность тока принимаем, jЭК =1,4 А / мм 2. по таблице 2.26 [1. с. 85], при Тmax =3200 ч
, (64)

По таблице 2.9 [1. с. 43] принимаем кабель ААБ — 6 (3 × 240) мм 2. с IД.Д = 390 А
г) Проверка кабеля по допустимой токовой нагрузке по нагреву
Выбранный кабель должен удовлетворять следующим условиям [6. с. 241]
IДОП.ФАКТIР . (65)

IДОП.АВ = 1,3 · 390 = 507 А
При этом должно соблюдаться условие
. (6 8 )

Условие не соблюдается поэтому берем два кабеля
Определяем нагрузку на один кабель
(69)
Определяем SЭК. мм 2. по формуле (64)
Нормативную экономическую плотность тока принимаем, jЭК =1,4 А / мм 2. по таблице 2.26 [1. с. 85], при Тmax =3200 ч

По таблице 2.9 [1. с. 43] принимаем кабель ААБ – 6 (3 × 120) мм 2. с IД.Д = 260 А
Проводим проверку кабеля по допустимой токовой нагрузке по нагреву, по условиям (65), (66)
Поправочный коэффициент принимаем k = 0,80, по таблице П1 [1. с. 358].
IДОП.ФАКТ = 0,80 · 260 = 208 А

Проверку кабеля на аварийную перегрузку проводим по условиям (66), (67)
IДОП.АВ = 1,3 · 260 = 338 А

е) Проверка кабеля на электротермическое действие токов КЗ
SSМИН . (70)
Sмин =120 мм 2 по пункту 2.5.1 ПЗ
S = 120 мм 2 = SМИН = 120 мм 2
ж) Проверка кабеля по потере напряжения
Наиболее простой формулой для определения потери напряжения ΔU, %, является [1. с. 84]
, (71)
Удельное реактивное сопротивление одного километра линии принимаем, x0. = 0,08 Ом / км, [1. с. 229].
Активное удельное сопротивление одного километра линии r0. Ом / км, определяется по формуле [1. с. 229]
, (72)

Удельное сопротивление проводникового материала кабеля для алюминия принимаем, ρ = 0,027 Ом · мм 2 / м.

sinφ = 0,6 при сosφ = 0,8 по пункту 2.1 ПЗ

Должно соблюдаться условие
ΔUДОПΔU. (73)
Допустимое значение, ΔUДОП . для сетей 6 кВ, принимаем 10 %.
ΔUДОП = 10 % > ΔU = 2,2 %
з) Окончательный выбор кабелей вводных линий
Окончательно выбираем для вводных линий два кабеля ААБ — 6 (3 × 120) мм 2. с IД.Д = 260 А. которые удовлетворяют всем условиям проверки.

2.6.2 Расчёт кабельной питающей линии проектируемой цеховой ТП
При выборе сечения кабеля по экономической плотности тока принимаем для двух трансформаторной ТП
. (74)

По формуле (64) определяем SЭК. мм 2

Выбираем кабель ААБ – 6 (3 × 35) мм 2. с IД.Д = 125 А по таблице 2.9 [1. с. 43], принимаю
Проводим проверку кабеля по допустимой токовой нагрузке по нагреву, по условиям (65), (66)
Поправочный коэффициент принимаем k = 0,9, по таблице П1 [1. с. 358].
IДОП.ФАКТ = 0,9 · 125 = 113 А

IДОП.ФАКТ = 113 А > IР = 56 А
Проводим проверку кабеля на аварийную перегрузку по условию (68)
По формуле (67) определяем IДОП.АВ . А
IДОП.АВ = 1,3 · 125 = 163 А

Проверка кабеля на электротермическое действие токов КЗ
Делаем проверку по формуле (46), tзащ =0,05 с, как для быстро действующей защиты
t = 0,05 0,04 = 0,09 с

tn = 0,2 0,05 = 0,25 с

Делаем проверку по условию (70)
SР = 35 мм 2 SМИН = 40 мм 2
Условие не соблюдается выбираем кабель ААБ – 6 (3 × 50), с IД.Д = 150 А.

Проводим проверку кабеля по допустимой токовой нагрузке по нагреву, по условиям (65), (66)
принимаем k = 0,9, по таблице П1 [1. с. 358].
IДОП.ФАКТ = 0,9 · 150 = 135 А

IДОП.ФАКТ = 135 А > IР = 150 А
Проводим проверку кабеля на аварийную перегрузку по условию (68)
По формуле (67) определяем IДОП.АВ . А

S = 50 мм 2 > SМИН = 40 мм 2
Окончательно выбираем кабель питающей линии проектируемой цеховой ТП ААБ – 6 (3 × 50), c IД.Д = 150 А, который удовлетворяет всем условиям проверки.

2.7 Расчет заземляющего устройства цеховой ТП

2.7.1 Выбор допустимого сопротивления заземляющего устройства
Выполняем расчет цеховой ТП так как заземляющие устройства для сетей разного напряжения принимаем Rзу =4 Ом, η’ =0,5.
2.7.2 Выбор конструкции искусственного заземляющего устройства
Выбираем конструкцию заземляющего устройства состоящего из вертикальных заземлителей в виде стержней диаметром 12мм и длиной l =5м. Расстояние между вертикальными заземлителями a =10м. Вертикальные заземлители располагаются по контуру подстанции. Подстанция расположена на грунте — суглинок, для которого удельное сопротивление =100 Ом·м.
2.7.3 Определение сопротивления одного вертикального заземлителя

для стержней диаметром 12мм и длиной 5м
RОЗ = 0,227·ρ·k. (77)
принимаем k=1,8 по таблице 16.2 [4.с.306]

RО З = 0,227·100·1,8 = 40,86 Ом
2.7.4 Предварительное определение числа вертикальных заземлителей
Предварительное число вертикальных заземлителей n. шт. опре-
деляется по формуле [1. с. 261]
(78)
принимаем коэффициент экранирования, η’= 0,5, [1. с. 261].

2.7.5 Окончательный выбор количества вертикальных заземлителей
, (79)
принимаем n = 20, η = 0,60, a / l = 2 по таблице 7.1 [1.с.257] так как стержни расставлены по контуру

Определяем расчётного сопротивления заземления
(80)

Условие выполнено a = 10 м , l = 5 м, n = 17 шт.

Список литературы
1 Б. Ю. Липкин. Электроснабжение промышленных предприятий и установок- М. Высшая школа, 1990.
2 Правила устройства электроустановок. – М. Энергоатомиздат, 1986.
3 А.А. Федоров, Л.Е. Старкова. Учебное пособие для курсового и дипломного проектирования по электроснабжению промышленных предприятий. – Энергоатомиздат, 1987.
4 Справочник электрика деревообрабатывающего предприятия. Под редакцией А. А. Пижурина. – М. МГУЛ, 2002.

5 Справочник по электроснабжению по электрооборудованию. Под общей редакцией А.А. Федорова. Том I. – М. Энергоатомиздат, 1986.

6 Е. А. Конюхова. Электроснабжение объектов. – М. Мастерство, 2001.

7 Каталог: Официальный представитель ОАО «ЮАИЗ» на территории ЗАО «АИЗОВЕЦ», 2004.

8 Информационный лист «Вакуумная коммутационная аппаратура». – Саратов, 2004.

9 Каталог: «Самарский трансформатор», 2004.
10. Ю. Д. Сибикин, М. Ю. Сибикин, В.А. Яшков. Электроснабжение промышленных предприятий и установок — М. Высшая школа, 2001.